Принцип действия тзнп, защита нулевой последовательности

Особенности конструкции и принцип работы

Принцип работы трансформаторов тока основан на использовании закона электромагнитной индукции.

Прибор состоит из следующих элементов:

  • первичной и вторичной обмоток;
  • замкнутого сердечника (магнитопровода).


Принцип работы трансформатора Обмотки накручены вокруг сердечника, изолированно от него и друг от друга. Иногда первичная обмотка может заменяться медной или алюминиевой шиной. Трансформация величины электрического тока происходит за счёт разницы количества витков первичной и вторичной обмоток. В большинстве случаев устройство предназначено для снижения показателя тока, поэтому вторичная обмотка выполняется с меньшим количеством витков, нежели первичная.

Электроток подаётся на первичную обмотку при последовательном подключении. В результате на катушке формируется магнитный поток и наводится электродвижущая сила, вызывающая возникновение тока на выходной катушке.

К выходной обмотке подключают потребляющий прибор, в зависимости от целей, для которых используется устройство.

Некоторые устройства выполняются с несколькими выходными катушками, что позволяет путём переключения изменять величину трансформации электрического тока. В целях безопасности, для обеспечения защиты при пробое изоляции, выходной контур заземляется.

Выбор уставок для ТЗНП

Для обеспечения ступенчатого принципа вывода линии, токовая защита, контролирующая появление нулевой последовательности в цепях, должна соответствовать селективности срабатывания. Здесь под селективностью понимается последовательное отключение определенных участков цепи, в зависимости от их значимости, с целью определения места повреждения или выделения поврежденного промежутка. Для этого выбираются соответствующие уставки срабатывания по времени для защиты. Рассмотрите пример выбора уставок на такой схеме.


Пример выбора уставок

Как видите, ТЗНП в данном случае отстраивается по тому же принципу, что и максимальная токовая защита, но с меньшей величиной выдержки времени. В этом примере каждая последующая ступень защиты выдерживает временную задержку на промежуток Δt больше, чем предыдущая. То есть время срабатывания первой токовой отсечки, в сравнении со второй будет рассчитываться по формуле: t1 = t2+ Δt. А время срабатывания второй по отношению к третей будет составлять t2 = t3+ Δt. Таким образом каждое последующее реле выполняет функцию резервной защиты.

Такая система ступенчатых защит позволяет минимизировать дальнейший переход повреждения на другие участки сети и силовое оборудование. А также помогает вывести из-под угрозы персонал, обслуживающий эти устройства. Главное требование к токовой защите – предотвращение ложных коммутаций по отношению к соответствующей зоне срабатывания.

Выбор параметров срабатывания Iступени

Ток срабатывания первой ступени ТНЗНП при выполнении ее без выдержки времени выбирается по условиям отстройки от утроенного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты:

при замыкании на землю на шинах противоположной подстанции:

где kотс= 1.1÷1.3 – коэффициент отстройки, учитывающий погрешность реле, ошибки расчетов, влияние апериодической составляющей и необходимый запас, о.е;

3I0макс– максимальное значение периодической составляющей утроенного начального первичного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты при замыкании на землю на шинах противоположной подстанции, А.

В качестве расчетного замыкания принимается замыкание на землю одной или двух фаз в зависимости от того, при каком виде КЗ ток нулевой последовательности в месте повреждения имеет большее значение.

в кратковременном неполнофазном режиме, возникающем при неодновременном включении фаз выключателя:

где kотс= 1.1÷1.3 – коэффициент отстройки, учитывающий погрешность реле, ошибки расчетов, влияние апериодической составляющей и необходимый запас, о.е;

3I0неп– максимальное значение периодической составляющей утроенного первичного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты в неполнофазном режиме, возникающем при неодновременном включении фаз выключателя, А.

Данное условие не рассматривается, если защита отстроена по времени от неполнофазного режима, возникающего при неодновременном включении фаз выключателя.

при замыкании на землю на шинах противоположной подстанции, если вторая параллельная отключена и заземлена на обоих концах и взаимоиндукцией между линиями пренебречь нельзя (рассчитывается только в случае двухцепной линии дополнительно к пункту а и б, рисунок 3.1а)). Расчет производится по формуле ( 0 .5).

Рисунок 3.1 – Режимы для выбора тока срабатывания защиты параллельных ЛЭП

при замыканиях на землю на шинах противоположной подстанции в случае, когда вторая параллельная линия отключена, если взаимоиндукцией между линиями можно пренебречь вследствие ее малости (рассчитывается только в случае двухцепной линии дополнительно к пункту а и б, рисунок 3.1б)). Расчет производится по формуле ( 0 .5).

от броска намагничивающего тока трансформаторов, присоединенных к ответвлениям от защищаемой линии и имеющих глухозаземленные нейтрали, в условиях каскадного включения защищаемой линии (рассчитывается дополнительно к пункту а и б только в случае линии с ответвлениями или для одиночной линии, если в защищаемой сети возможно включение трансформаторов под напряжение через рассматриваемую линию):

где

Uном– первичное номинальное напряжение сети, В;

– расчетное сопротивление контура включения трансформатора, приведенное к напряжению сети, Ом.

в кратковременном неполнофазном режиме, возникающем при неодновременном включении фаз выключателя, подающего напряжение на защищаемую линию, и самозапуске двигателей нагрузки, питаемой от трансформаторов, присоединенных к ответвлениям от защищаемой линии, при работе хотя бы одного из этих трансформаторов с глухозаземленной нейтралью (рассчитывается дополнительно к пункту а и б только в случае линии с ответвлениями). Расчет производится по выражению ( 0 .6), в котором 3I0неп– максимальное значение утроенного тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты в неполнофазном режиме, возникающем при неодновременном включении фаз выключателя, подающего напряжение на защищаемую линию, и самозапуске двигателей нагрузки, питаемой от трансформаторов, присоединенных к ответвлениям от защищаемой линии, А.

Уставка принимается равной наибольшему значению из получившихся значений. В файле уставок параметр срабатывания обозначается «tzn_sIz1» и задается в процентах от номинального тока трансформатора тока. Для этого уставку пересчитывают по формуле (Error: Reference source not found).

Чувствительность токовой защиты первой ступени проверяется по выражению:

где 3Imin – минимальное значение периодической составляющей утроенного начального тока нулевой последовательности, проходящего в месте установки защиты при однофазном КЗ (в ряде случаев должно проверяться двухфазное КЗ) в начале защищаемой линии, А;

Выдержка времени первой ступени в файле уставок обозначается «DT43» и задается в мс.

Читайте далее:

Токовая защита нулевой последовательности принцип действия

Земляная защита принцип действия

НВЧЗ принцип действия

Трансформаторы напряжения назначение и принцип действия

Дифференциальная защита трансформатора принцип действия

Защита на токах нулевой последовательности

Но при наличии замыкания на землю нулевая последовательность токов выходит из равновесия. Появляется результирующий ток, на который и реагирует релейная защита.

На ЛЭП — 110 кВ это выполнить невозможно и токи замыкания на землю определяются по другому принципу. Для этого на обычных трансформаторах тока, использующихся для релейной защиты, выделяется отдельная обмотка на каждой фазе. Обмотки фаз соединяются между собой последовательно особым способом: начало следующей соединяется с концом предыдущей. В эту же цепь включаются и токовые обмотки реле.

На другом конце линии установлена такая же защита. А линий может быть много. Наличие ступеней позволяет обеспечить отключение именно участка с повреждением, а также – резервировать другие защиты в случае их отказа.

Особенности и виды измерительных трансформаторов

Эти агрегаты предназначаются для использования в оборудовании с переменным током. Нужно это для того, чтобы выполнить изоляцию цепи, в которую подключены измерительные устройства, а также реле от сети с высоким напряжением. В противном варианте прикосновение к ним было бы опасным для жизни либо такие приборы имели бы очень сложную конструкцию.

Также, измерительные трансформаторы способны расширить предел измерения данных устройств измерения.

Измерительные трансформаторы бывают:

  • Трансформатор тока. Данные агрегаты выполняются двухобмоточного типа и представляют собой повышающий трансформатор. Исходная обмотка тут является проводом, который проходит сквозь магнитопровод. В электрическом оборудовании «ТТ» используют для осуществления питания токовых катушек устройств измерения. Обе обмотки намотаны на один сердечник. Первичная катушка подсоединяется последовательно, а вот к вторичной подключаются сами приборы. Если «ТТ» работает, то его вторичная обмотка обязательно должна быть с нагрузкой.
  • Трансформатор напряжения. Конструкция данных агрегатов схожа с силовыми трансформаторами. Первичная и вторичная обмотка тут объединена магнитной цепью, изготовленной из специального ферромагнитного материала. Оптимальный режим работы трансформаторов напряжения считается «режим холостого хода». Обусловлено это отсутствием возможности передавать мощность. Также, отличительной особенностью таких устройств является отсутствие фазового сигнала между напряжениями вторичной и первичной обмотки.

При использовании этих двух устройств можно примерять одно и то же измерительное оборудование, с помощью которого осуществляется контроль параметров тока и напряжения. Вторичная катушка «ТТ» и «ТН» необходимо заземлить. Это позволит уберечь измерительные приборы от случайного появления завышенного напряжения, способного возникнуть при аварийных ситуациях, таких как пробой изоляции и т.д.

Данные устройства классифицируются на конвертор тока в ток, тока в неэлектрическую величину (к примеру, световой поток) и тока в напряжение. К последнему типу относятся трансреакторы либо магнитные трансформаторы.

Вся измеренная данными агрегатами информация способна отображаться в аналоговом или дискретном виде.

Кроме всего этого, измерительные трансформаторы подразделяются согласно:

  • Способу монтажа. Сюда относятся проходные, встраиваемые и опорные агрегаты.
  • Виду установки. Работа на открытом воздухе, в помещении, встроенные в электрическое оборудование, установленные в специальные установки.
  • Согласно числу коэффициента трансформации (один или несколько).
  • Количеству ступеней трансформации. Измерительные трансформаторы могут быть каскадные либо одноступенчатые.
  • Виду первичной обмотки (один или много витков).

Сегодня в электрическом оборудовании напряжение способно достигать отметки в 750 кВ и даже больше. Ну а токи могут доходить до десяток кило Ампер. Для того чтобы их измерять, используют данные устройства, которые предназначаются для изоляции приборов и реле от цепей с высоким током или напряжением.

Также, эти агрегаты уменьшают напряжение и ток до тех величин, которые удобно измерить.

Благодаря измерительным трансформаторам тока и напряжения удаётся подсоединить амперметр, вольтметр, различные приборы релейной защиты, ваттметр, счётчики энергии.

Что такое нулевая последовательность?

Преимущественное большинство сетей получают питание по трехфазной системе. Которая характеризуется тем, что напряжение каждой фазы смещено на 120º.


Рис. 1. Форма напряжения в трехфазной сети

Как видите из рисунка 1 на диаграмме б) показана работа сбалансированной симметричной системы. При этом если выполнить геометрическое сложение представленных векторов, то в нулевой точке результат сложения будет равен нулю. Это означает, что в системах 110, 10 и 6 кВ, для которых характерно заземление нейтралей трансформаторов, при нормальных условиях работы, какой-либо ток в нейтрали будет отсутствовать. Также следует отметить, что геометрически смена фаз может подразделяется на такие виды:

  • прямой последовательности, при которой их чередование выглядит как A – B – C;
  • обратной последовательности, при которой чередование будет C – B – A;
  • и вариант нулевой последовательности, соответствующий отсутствию угла сдвига.

Для первых двух вариантов угол сдвига будет составлять 120º.


Рис. 2. Прямая, обратная и нулевая последовательность

Посмотрите на рисунок 2, здесь нулевая последовательность, в отличии от двух других, показывает, что векторы имеют одно и то же направление, но их смещение в пространстве между собой равно 0º. Подобная ситуация происходит при однофазном кз, при этом токи двух оставшихся фаз устремляются в нулевую точку. Также эту ситуацию можно наблюдать и при междуфазных кз, когда две из них, помимо нахлеста, попадают еще и на землю, а в нуле будет протекать ток лишь одной фазы.

При возникновении трехфазных кз в нейтрали обмоток ток не будет протекать, несмотря на аварию. Потому что токи и напряжения нулевой последовательности по-прежнему будут отсутствовать. Несмотря на то, что фазные напряжения и токи в этой ситуации могут в разы возрасти, в сравнении с номинальными.

Принцип работы ТЗНП

Практически все релейные защиты, действие которых отстраивается от появления токов нулевой последовательности, имеют схожий принцип. Рассмотрите вариант такой схемы, демонстрирующей действие защиты.


Принципиальная схема простейшей ТЗНП

Здесь представлен вариант включения реле тока Т, которое подключается ко вторичным обмоткам трансформаторов тока (ТТ), собранных в звезду. В данной ситуации нулевой провод от звезды обмоток трансформаторов отфильтровывает составляющие нулевой последовательности, в случае их возникновения. При условии, что система работает симметрично, обмотки реле Т будут обесточенными. А при условии, что в одной из фаз произойдет замыкание на землю, ТТ отреагирует на это, из-за чего по нулевому проводу потечет ток. Это и будет та самая составляющая нулевой последовательности, из-за которой произойдет возбуждение обмотки реле Т.

После чего происходит выдержка времени, определяемая параметрами реле В. При истечении установленного промежутка времени токовая защита посылает сигнал на соответствующую коммутационную установку У. Которая и производит отключение трехфазной сети. Более сложные варианты схемы могут включать и реле мощности, которое позволяет отлаживать работу защиты по направлению.

В случае междуфазных повреждений симметрия не нарушиться, а лишь измениться величина токов. А ТТ будут продолжать компенсировать токи, стекающиеся в нулевой провод. Преимущество такой схемы заключается в том, что при максимальных рабочих токах, все равно не будет срабатывать защита, поскольку будет сохраняться симметрия.

Но при существенном отличии в магнитных параметрах измерительных трансформаторов, произойдет дисбаланс в системе, и по нулевому проводнику будет протекать ток небаланса. Что может обуславливать ложные срабатывания токовой защиты даже в тех сетях, где соблюдается номинальный режим питания.

Правила подборки трансформаторов тока.

С целью снижения небаланса, влияющего на правильность срабатывания токовой защиты, подбирают такие ТТ, у которых вторичные токи не создадут перетоков. Для чего они должны соответствовать таким требованиям:

  • Обладать идентичными кривыми гистерезиса;
  • Одинаковая нагрузка вторичных цепей;
  • Погрешность на границе участков сети не должна превышать 10%.

Электротехнические характеристики ТТНП с маркировкой ТЗЛМ

Три исполнения:

Маркировка Надевают
на кабель
диаметром, мм не более
Запорожского завода
(в литой эпоксидной изоляции)
Свердловского завода
ТЗЛМ-70 ТЗЛМ-1 70
ТЗЛМ-102 ТЗЛМ-1-2 или ТЗЛМ-1-1* 102
ТЗЛМ-125 ТЗЛМ-110** 125

* ТЗЛМ-1-2 в литой эпоксидной изоляции, а ТЗЛМ-1-1 в пластмассовой изоляции; внутренний диаметр 102 и 103 мм соответственно.
** Внутренний диаметр равен 110 мм.
 

Номинальное переменное напряжение 0,66 кВ = 660 В с частотой 50 Гц.
Изоляцию испытывают в течение 1 минуты напряжением 3 000 В.
При установке на кабель с номинальным напряжением 10 кВ (максимальным 12 кВ) изоляция между вторичной обмоткой и жилами обеспечивается изоляцией кабеля (надевают на неразделанный кабель). При этом металлические конструктивные элементы кабеля (броню, оболочку) заземляют.
 
Одна вторичная обмотка с коэффициентом трансформации 30/1.
Первичный ток:

  • номинальный 30 ампер;
  • максимальный 60 ампер.

Вторичный ток 1 ампер.
Ток термической стойкости 150 ампер в течение 1 секунды.
Номинальная нагрузка обмотки при Cosφ = 1 равна 1 Ом.
 Погрешность вторичной обмотки при номинальной нагрузке не выше:

  • токовая f = 1,5 %;
  • угловая δ = 3°.

Чувствительность при номинальной вторичной нагрузке и пониженном первичном токе 0,25 ампер не менее 8 мВ.
 
Масса нетто:

Маркировка Масса, кг
ТЗЛМ-70 (ТЗЛМ-1) 2,1
ТЗЛМ-102 (ТЗЛМ-1-2) 2,8
ТЗЛМ-125 (ТЗЛМ-110) 2,8

Распределение — ток — нулевая последовательность

Распределение токов нулевой последовательности зависит от схемы соединения обмоток, режима нейтралей и конструкции трансформаторов.

Иная картина получается в распределении тока нулевой последовательности.

Схема замещения нулевой последовательности двух параллельных линий с ответвлением на подстанцию.

На рис. 34 — 18, г представлено распределение токов нулевой последовательности для данного случая короткого замыкания.

За расчетный режим принимается тот, при котором коэффициент распределения тока нулевой последовательности по линии, на которой установлена защита, оказывается наибольшим.

Особый интерес представляет вопрос влияния заземляющих устройств нулевого провода на распределение токов нулевой последовательности. На этот счет существует определенное мнение: повторные заземлители влияют на распределение токов, причем в ряде работ утверждается, что значение тока нулевой последовательности, проходящего через заземлители, может достигать 30 — 40 % тока фазы. Однако достоверность таких расчетов весьма сомнительна. Обычно они выполнялись без учета индуктивных сопротивлений проводов и сопротивления взаимоиндукции между ними. В связи с этим необходимо решить вопрос о схеме нулевой последовательности линий в сетях напряжением до 1 кВ при обрыве проводов, коротких замыканиях между фазным и нулевым проводами и в нормальном режиме работы линии. В обоснована схема замещения нулевой последовательности четырехпроводной линии в этих режимах, и показано, что при рассредоточенной вдоль линии нагрузке заземляющие устройства по существу не влияют на распределение тока нулевой последовательности. Максимальное значение тока в них не превышает 4 % тока повреждения. Это говорит о том, что в схему нулевой последовательности заземляющие устройства можно не вводить.

Для наглядности на рис. 2 — 17, г приведено распределение токов нулевой последовательности.

Для выбора уставок второй ступени защиты предварительно должно быть найдено распределение токов нулевой последовательности по отдельным линиям при однофазном замыкании на землю на шинах подстанций для различных режимов работы сети.

Для анализа работы защит нулевой последовательности и расчета токов короткого замыкания необходимо определять распределение токов нулевой последовательности в конкретных схемах сети, которое, как известно, не зависит от распределения токов прямой и обратной последовательностей и, следовательно, может рассматриваться отдельно от них.

На рис. 8 — 1 а, б и в показаны некоторые случаи распределения токов нулевой последовательности в схемах сети. Направление токов, притекающих к месту короткого замыкания, принято положительным.

Важно еще заметить, что взаимоиндукция нулевой последовательности между линиями очень сильно влияет на распределение тока нулевой последовательности.

Существенно важным здесь является учет взаимоиндукции в нулевой последовательности, влияние которой сильно сказывается на распределении токов нулевой последовательности.

При выборе параметров срабатывания защиты учитывается возможность отключения одной из параллельных линий на данном или соседних участках линий, а также влияние взаимоиндукции на величины и характер распределения токов нулевой последовательности при замыканиях на землю

Особое внимание обращается на режим заземления нейтралей трансформаторов на ответвлениях.

К задаче 6 — 35. Кривые изменения тока нулевой последовательности в месте однофазного короткого замыкания и тока в нейтрали автотрансформатора AT в функции дополнительной реактивности Дхо в цепи треугольника третьей обмотки автотрансформатора AT.

Из сравнения соответствующих величин токов, которые указаны на схемах рис. 6 — 34, видно, что наличие третьей обмотки у автотрансформатора AT сравнительно мало влияет на величину тока в месте короткого и, напротив, существенно сказывается на распределении токов нулевой последовательности. Так, если при коротком в точке К-2 в обоих случаях ток в нейтрали имеет одинаковое направление ( рис. 6 — 34 6 и г), то при коротком в точке К-1 ток в нейтрали автотрансформатора при отсутствии и наличии третьей обмотки имеет противоположные направления.

Трансформаторы тока разных производителей

Рассмотрим несколько трансформаторов тока разных производителей:

Трансформаторы тока ТОЛ-НТЗ-10-01

Производитель ООО «Невский трансформаторный завод «Волхов», предназначены для передачи сигнала измерительной информации измерительным приборам и устройствам защиты и управления, для изолирования цепей вторичных соединений от высокого напряжения в комплектных устройствах внутренней и наружной установки (КРУ, КРУН, КСО) переменного тока на класс напряжения до 10 кВ и являются комплектующими изделиями.

Трансформаторы изготавливаются в виде опорной конструкции, в климатических исполнениях «УХЛ» и «Т», категории размещения «2» по ГОСТ 15150-69.

Рабочее положение трансформатора в пространстве – любое.

Трансформаторы работают в электроустановках, подвергающихся воздействию грозовых перенапряжений и имеют:

  • класс нагревостойкости «В» по ГОСТ 8865-93;
  • уровень изоляции «а» и «б» по ГОСТ 1516.3-96.

Варианты исполнения трансформатора: «Б» — оснащён изолирующими барьерами.

Расположение вторичных выводов:

  • «А» — параллельно установочной поверхности;
  • «В» — перпендикулярно установочной поверхности;
  • «С» — из гибкого провода, параллельно установочной поверхности;
  • «D» — из гибкого провода, перпендикулярно установочной поверхности.

Требования к надежности

Для трансформаторов установлены следующие показатели надежности:

  • средняя наработка до отказа – 2´105 ч.;
  • полный срок службы – 30 лет.

Пример условного обозначения опорного трансформатора тока с литой изоляцией

ТОЛ-НТЗ-10-01АБ-0,5SFs5/10Р10–5/15-300/5 31,5 кА УХЛ2

  • 10 — номинальное напряжение;
  • «0» — конструктивный вариант исполнения;
  • «1» — исполнение по длине корпуса;
  • «А» — вторичные выводы расположенные параллельно установочной поверхности;
  • «Б» — изолирующие барьеры;
  • 0,5S — класс точности измерительной вторичной обмотки;
  • (Fs)5 — коэффициент безопасности приборов вторичной обмотки для измерения;
  • 10Р — класс точности защитной вторичной обмотки;
  • 10 — номинальная предельная кратность вторичной обмотки для защиты;
  • 5 — номинальная вторичная нагрузка обмотки для измерения;
  • 15 — номинальная вторичная нагрузка обмотки для защиты;
  • 300 — номинальный первичный ток;
  • 5 — номинальный вторичный ток;
  • 31,5 — односекундный ток термической стойкости;
  • «УХЛ» — климатическое исполнение;
  • 2 – категория размещения ГОСТ 15150-69 при его заказе и в документации другого изделия.

Опорные трансформаторы тока TОП-0,66

ОАО «СЗТТ»

Трансформаторы предназначены для передачи сигнала измерительной информации измерительным приборам в установках переменного тока частоты Гц с номинальным напряжением до 0,66 кВ включительно. Испытательное одноминутное напряжение промышленной частоты — 3 кВ.

Корпус трансформаторов выполнен из самозатухающих трудногорючих материалов. Трансформаторы изготавливаются в исполнении «У» или «Т» категории 3 по ГОСТ 15150, предназначены для работы в следующих условиях:

  • высота над уровнем моря не более 1000 м;
  • температура окружающей среды: при эксплуатации — от минус 45°С до плюс 50°С, при транспортировании и хранении — от минус 50°С до плюс 50°С;
  • окружающая среда невзрывоопасная, не содержащая пыли, химически активных газов и паров в концентрациях, разрушающих покрытия металлов и изоляцию;
  • рабочее положение — любое.

Первичная шина трансформаторов ТОП-0,66 и ТШП-0,66 медная, покрытая оловом. Трансформаторы ТШП-0,66 могут комплектоваться медными шинами, покрытыми оловом.

Проходные шинные трансформаторы тока для внутренней установки BB, BBO

Изготовитель — Фирма ООО «ABB»

Проходные шинные трансформаторы тока BB и BBO изготовлены в корпусе из эпоксидного компаунда и предназначены для установки в РУ напряжением до 24 кВ (25 кВ).

Трансформатор тока без первичного проводника, но с собственной первичной изоляцией может использоваться в качестве втулки.

Трансформаторы спроектированы и изготовлены согласно следующим стандартам:

  • МЭК, VDE, ANSI, BS, ГОСТ и CSN.
  • Максимальное напряжение — 3.6 кВ — 25 кВ
  • Первичный ток — 600 A – 5000 A
  • Сухой трансформатор с изоляцией из эпоксидного компаунда для внутренней установки
  • Предназначены для измерения и защиты, могут иметь до трех вторичных обмоток
  • Исполнения с возможностью переключения коэффициента трансформации на стороне первичной или вторичной обмоток.
Оцените статью
Рейтинг автора
5
Материал подготовил
Илья Коршунов
Наш эксперт
Написано статей
134
Добавить комментарий